Figure 1: (a) Schematic setup and (b) Muffle furnace.

초정밀 주조의 혁신: 초음파 진동 교반 압착 주조(UVSS)를 통한 고강도 H-Al-Si 합금의 기계적 특성 향상

이 기술 요약은 Meghavath Peeru Naik와 Korabu Tulasi Balaram Padal이 2023년 Nano World Journal에 발표한 논문 “Microstructure and Mechanical Characterization of H-Al-Si Alloy Fabricated by Ultrasonic Vibration Assisted Stirring and Squeeze Casting – T6 Ageing”을 기반으로 하며, STI C&D의 기술 전문가에 의해 분석 및 요약되었습니다.

키워드

  • Primary Keyword: 과공정 Al-Si 합금(Hypereutectic Al-Si Alloy)
  • Secondary Keywords: 초음파 진동 교반, 압착 주조, T6 시효 처리, 미세구조, 기계적 특성, 인장 강도

Executive Summary

  • 도전 과제: 과공정 Al-Si 합금은 내마모성과 저열팽창성 등 우수한 고온 특성을 가지지만, 상온에서는 조대한 Si 입자로 인해 취성이 높고 인장 강도가 낮은 한계가 있습니다.
  • 해결 방법: 본 연구에서는 초음파 진동 교반(Ultrasonic Vibration Stirring)과 압착 주조(Squeeze Casting)를 결합한 새로운 UVSS 공법과 T6 시효 처리를 적용하여 Si 함량을 22, 23, 24 wt.%로 조절한 과공정 Al-Si 합금을 제작했습니다.
  • 핵심 돌파구: UVSS 공정과 T6 처리는 합금 내 1차정 Si와 공정 Si를 미세하고 균일하게 분산시켜 미세구조를 획기적으로 개선했으며, Si 함량이 증가함에 따라 경도, 항복 강도, 인장 강도가 크게 향상되었습니다.
  • 핵심 결론: 이 새로운 복합 제조 공정은 과공정 Al-Si 합금의 기계적 물성을 극대화하여 자동차 및 항공우주 분야의 고강도 부품 제조에 효과적으로 적용할 수 있는 실용적인 방안을 제시합니다.
Figure 1: (a) Schematic setup and (b) Muffle furnace.
Figure 1: (a) Schematic setup and (b) Muffle furnace.

도전 과제: 이 연구가 CFD 전문가에게 중요한 이유

과공정 Al-Si 합금(Si 함량 > 13 wt.%)은 낮은 밀도, 우수한 주조성, 높은 내마모성 및 내부식성, 낮은 열팽창 계수 덕분에 자동차 및 항공기 부품과 같은 고온 응용 분야에서 매우 유망한 소재입니다. 하지만 이 합금의 가장 큰 약점은 조대하고 취성이 강한 Si 입자로 인해 상온에서 인장 강도가 낮고 취성이 증가한다는 점입니다. 기존의 주조 방식으로는 Si 입자를 미세하게 제어하고 기계적 특성을 개선하는 데 한계가 있었습니다. 연구자들은 Si 입자를 미세화하고 합금의 강도를 높이기 위해 분말 야금, 압착 주조, 급속 응고 등 다양한 신규 공법을 탐구해왔지만, 대규모 부품 생산에는 적합하지 않은 경우가 많았습니다. 따라서 경제적이면서도 효과적으로 미세구조를 제어하고 기계적 특성을 향상시킬 수 있는 새로운 대량 생산 기술의 필요성이 대두되었습니다.

접근 방식: 연구 방법론 분석

본 연구에서는 과공정 AlSi22-24Cu3.8Mg0.8 합금을 제조하기 위해 초음파 진동 교반(UV)과 압착 주조를 결합한 새로운 UVSS(UV aided stir-squeeze) 제조 기술을 사용하고, 이후 T6 시효 처리를 진행했습니다.

  • 재료 및 장비: 알루미늄, 구리, 그리고 22, 23, 24 wt.%로 변화를 준 실리콘(Si) 및 마그네슘(Mg) 분말을 사용했습니다. 제작에는 교반 및 압착 주조 설비, 티타늄 합금 혼, 그리고 20 kHz 주파수에서 최대 2.8 kW 출력을 내는 초음파 진동 발생기가 포함된 로(furnace)가 사용되었습니다.
  • 공정 변수:
    1. 용해 및 교반: 알루미늄과 구리를 용해한 후 700°C로 냉각하여 15분간 300 rpm으로 기계적으로 교반하며 Si와 Mg 분말을 첨가했습니다.
    2. 초음파 처리: 이후 1200°C로 가열한 뒤, 액상 복합재에 약 5분간 초음파 진동을 가하여 Si 분말을 균일하게 분산시켰습니다.
    3. 압착 주조: 초음파 처리가 끝난 용탕을 200°C로 예열된 금형으로 옮겨 150 MPa의 압력으로 압착하여 빌렛(billet)을 성형했습니다.
    4. T6 시효 처리: 제작된 빌렛을 50°C 이상의 물에서 급랭시킨 후, 165°C 이하의 물에서 4시간 동안 인공 시효 처리를 하고 상온에서 냉각하여 최종 합금을 완성했습니다.
  • 분석: 제작된 합금의 미세구조는 광학 현미경(AMM)과 주사 전자 현미경(SEM)으로 관찰했으며, 기계적 특성은 브리넬 경도 시험기(250 kgf 하중, 5mm 볼)와 인장 시험기(20 N)를 사용하여 평가했습니다.
Figure 3: Microstructure of AlSi22Cu3.8Mg0.8 alloys (a) UVS and (c)
UVSS-T6. Morphology of AlSi22Cu3.8Mg0.8 alloys (b) UVS and (d)
UVSS-T6.
Figure 3: Microstructure of AlSi22Cu3.8Mg0.8 alloys (a) UVS and (c)
UVSS-T6. Morphology of AlSi22Cu3.8Mg0.8 alloys (b) UVS and (d)
UVSS-T6.

핵심 돌파구: 주요 발견 및 데이터

발견 1: UVSS-T6 공정을 통한 미세구조의 획기적 개선

UVSS 공정은 합금의 미세구조를 크게 개선했습니다. 기존 공정 대비, UVSS 합금에서는 공정 Si가 미세하고 균일하게 분포하는 것이 확인되었습니다(그림 3a, 4a, 5a의 노란색 원 부분). 이는 압착 주조 시 가해지는 압력과 열, 그리고 초음파 진동의 두 가지 메커니즘 덕분입니다. 압력과 열은 상(phase)의 부분적 용해와 재석출을 유도하고, 초음파 진동은 Si 입자의 균일한 분산을 촉진합니다.

반면, T6 시효 처리를 거친 UVSS-T6 합금에서는 공정 Si의 크기가 증가하고 일부 응집되는 현상이 관찰되었습니다(그림 3d, 4d, 5d의 빨간색 원 부분). 연구진은 이를 Al과 Si의 열팽창 계수 차이와 불균일 핵 생성 위치 때문으로 분석했습니다. 그럼에도 불구하고, T6 처리는 후술할 기계적 특성 향상에 결정적인 역할을 했습니다.

발견 2: Si 함량 증가와 T6 처리에 따른 기계적 특성의 비약적 향상

  • 경도: 그림 6에서 보듯이, UVSS 합금의 경도는 Si 함량이 22 wt.%에서 24 wt.%로 증가함에 따라 91.56 BHN에서 104.51 BHN으로 증가했습니다. 이는 미세하고 단단한 공정 Si 상의 균일한 분포 덕분입니다. T6 처리를 거친 UVSS-T6 합금은 경도가 134.04 BHN에서 최대 162.94 BHN까지 더욱 향상되었는데, 이는 기지 내에 형성된 미세 석출물이 변형에 대한 저항체로 작용하기 때문입니다.
  • 인장 강도 및 항복 강도: 그림 7은 Si 함량 증가와 T6 처리가 인장 특성에 미치는 극적인 효과를 보여줍니다.
    • UVSS 합금의 경우, Si가 24 wt.%일 때 인장 강도(UTS)는 262 MPa, 항복 강도(YS)는 234 MPa를 기록했습니다.
    • UVSS-T6 합금의 경우, Si가 24 wt.%일 때 인장 강도는 387 MPa, 항복 강도는 369 MPa로 크게 증가했습니다. 이는 T6 처리를 통해 형성된 미세 석출물과 미세한 공정 Si가 고용 강화 효과를 일으켜 전위 이동을 효과적으로 방해하기 때문입니다.

R&D 및 운영을 위한 실질적 시사점

  • 공정 엔지니어: 이 연구는 초음파 진동, 압착 주조 압력, T6 시효 처리라는 세 가지 요소를 결합하는 것이 과공정 Al-Si 합금의 기계적 특성을 극대화하는 효과적인 공정 경로임을 시사합니다. 각 공정 변수의 최적화는 특정 부품의 요구 성능을 달성하는 데 기여할 수 있습니다.
  • 품질 관리팀: 논문의 그림 6과 7에 나타난 데이터는 Si 함량과 경도 및 인장 강도 간의 명확한 상관관계를 보여줍니다. 이는 Si 함량을 핵심 변수로 관리하여 최종 제품의 기계적 물성을 예측하고 새로운 품질 검사 기준을 수립하는 데 활용될 수 있습니다.
  • 설계 엔지니어: 특히 24 wt.% Si를 포함한 UVSS-T6 합금이 달성한 높은 인장 강도(387 MPa)는 자동차 엔진 부품이나 항공기 구성 요소 등 고온/고강도 환경에 사용되는 부품의 경량화 및 내구성 향상 설계를 가능하게 합니다. 이 공정은 기존 소재의 한계를 뛰어넘는 새로운 설계 가능성을 제시합니다.

논문 정보


Microstructure and Mechanical Characterization of H-Al-Si Alloy Fabricated by Ultrasonic Vibration Assisted Stirring and Squeeze Casting – T6 Ageing

1. 개요:

  • 제목: Microstructure and Mechanical Characterization of H-Al-Si Alloy Fabricated by Ultrasonic Vibration Assisted Stirring and Squeeze Casting – T6 Ageing
  • 저자: Meghavath Peeru Naik, Korabu Tulasi Balaram Padal
  • 발행 연도: 2023
  • 발행 학술지/학회: Nano World Journal
  • 키워드: H-AlSi alloy, Stir casting, Squeeze casting, Hardness and tensile strength

2. 초록:

본 연구 논문은 초음파 진동 교반 및 압착 주조를 사용하여 실리콘과 알루미늄으로 만들어진 합금인 Al-Si22-24Cu3.8Mg0.8 (H-AlSi22-24)의 새로운 제조 경로를 제시한다. Al-Si 합금은 Si의 중량%를 22, 23, 24로 변화시켜 준비되었다. 이 연구의 목표는 Si의 중량%와 시효 처리(T6)가 UVSS 합금의 미세구조 및 기계적 특성에 미치는 영향을 조사하는 것이다. 결과는 UVSS 하에서 Si의 중량% 증가는 미세구조를 변형시키고 합금 내 1차정 및 공정 Si를 미세화함을 보여준다. 합금의 극한 인장 강도와 항복 강도는 Si의 중량%와 시효 처리의 증가에 따라 상승했다.

3. 서론:

과공정(> 13 wt.%) 알루미늄-실리콘(Al-Si) 합금은 고온 및 상온에서 합금의 특성을 향상시키는 흥미로운 연구 분야 중 하나이다. Al-Si 합금은 낮은 밀도, 주조 용이성, 높은 마모 및 부식 저항성, 고온에서의 우수한 기계적 특성, 좋은 열전도율, 낮은 열팽창과 같은 우수한 특성을 가지고 있다. 낮은 열팽창과 강한 마모 저항성 덕분에 과공정 Al-Si 합금은 자동차 및 항공기를 포함한 다양한 고온 응용 분야에서 매우 효과적이다. Si 입자의 취성과 조대한 크기로 인해 과공정 Al-Si 합금은 상온에서 취성이 증가하고 인장 강도가 낮다. Si의 크기, 중량 비율, 제조 방법을 변경함으로써 Al-Si 합금은 다른 미세구조와 기계적 특성을 가질 수 있다. 연구자들은 기존 주조 중에 Si의 중량 비율을 변경하고 개질제를 첨가하여 기계적 특성을 개선하는 방법을 연구했다. 결과는 강도가 어느 정도까지는 향상되었지만, 그 후 2차상과 조대한 Si 입자로 인해 저하되기 시작했음을 보여주었다. Al 매트릭스 내 Si 입자를 미세화하고 합금의 강도를 높이기 위해 연구자들은 현장 합성, 초음파 진동, 분말 야금, 압착 주조, 그리고 스프레이 증착, 평면 유동 주조, 선택적 레이저 용융, 고펄스 전자빔과 같은 급속 응고 기술과 같은 새로운 접근법도 연구했다. 그들은 합금의 인장 강도와 항복 강도에서 우수한 개선을 보았다. 또한, 연구는 계속 진행 중이며 고급 제조 기술은 대규모 합금 생성에는 적합하지 않다. 문헌에 따르면, 초음파 진동 보조 교반 주조는 어떤 모양의 부품을 만드는 데 있어 새롭고 실용적이며 저렴한 방법이다.

4. 연구 요약:

연구 주제의 배경:

과공정 Al-Si 합금은 우수한 고온 특성으로 인해 자동차 및 항공우주 산업에서 주목받는 소재이지만, 상온에서의 취성과 낮은 강도가 상용화를 가로막는 주요 장애물이었다. 이 문제를 해결하기 위해 미세구조를 제어하는 새로운 제조 공법 개발이 요구되었다.

이전 연구 현황:

기존 연구들은 Si 함량 조절, 개질제 첨가, 현장 합성, 분말 야금, 압착 주조 등 다양한 방법을 개별적으로 시도하여 기계적 특성을 일부 개선했으나, 복잡성이나 비용 문제로 대량 생산에 적용하기에는 한계가 있었다. 특히, 여러 공정을 결합하여 시너지 효과를 탐구한 연구는 부족했다.

연구 목적:

본 연구의 목표는 초음파 진동 교반과 압착 주조를 결합한 UVSS 공법과 T6 시효 처리를 통해 과공정 Al-Si 합금을 제조하고, Si 함량(22, 23, 24 wt.%) 변화가 합금의 미세구조와 기계적 특성(경도, 인장 강도, 항복 강도)에 미치는 영향을 체계적으로 규명하는 것이다.

핵심 연구 내용:

핵심 연구는 (1) UVSS 공법을 이용한 Al-Si-Cu-Mg 합금의 성공적인 제조, (2) Si 함량 변화에 따른 미세구조(1차정 및 공정 Si)의 변화 관찰, (3) T6 시효 처리가 미세구조 및 기계적 특성에 미치는 영향 분석, (4) 미세구조와 기계적 특성 간의 상관관계 규명을 포함한다.

5. 연구 방법론

연구 설계:

본 연구는 Si 함량을 22, 23, 24 wt.%로 설정한 세 가지 종류의 과공정 Al-Si 합금을 UVSS 공법으로 제조하고, 각 합금 그룹의 일부에 T6 시효 처리를 적용하여 총 6개의 실험 그룹을 비교 분석하는 실험적 설계를 채택했다.

데이터 수집 및 분석 방법:

  • 미세구조 분석: 제작된 시편을 연마한 후, 광학 현미경(AMM)과 주사 전자 현미경(SEM)을 사용하여 1차정 Si와 공정 Si의 형태, 크기, 분포를 관찰했다. 에너지 분산형 X선 분광법(EDX)을 통해 합금의 조성을 확인했다.
  • 기계적 특성 평가: 브리넬 경도 시험기(250 kgf 하중, 5mm 직경 볼)를 사용하여 각 시편의 6개 다른 위치에서 경도를 측정하고 평균값을 사용했다. 만능 시험기(20 N 용량)를 사용하여 0.5 mm/min의 속도로 인장 시험을 수행하여 극한 인장 강도(UTS)와 항복 강도(YS)를 측정했다.

연구 주제 및 범위:

연구는 Al-Si22-24Cu3.8Mg0.8 합금에 국한되며, 초음파 진동 교반과 압착 주조(UVSS)라는 특정 제조 공정과 T6 시효 처리의 효과를 분석하는 데 초점을 맞춘다. 연구 범위는 미세구조 관찰과 경도 및 인장 특성 평가로 제한된다.

6. 주요 결과:

주요 결과:

  • UVSS 공정은 압력과 초음파 진동을 통해 합금 내 공정 Si를 미세하고 균일하게 분산시켰다.
  • Si 함량이 22 wt.%에서 24 wt.%로 증가함에 따라 1차정 및 공정 Si 상의 분율이 증가했다.
  • T6 시효 처리는 공정 Si의 약간의 응집을 유발했지만, 기지 내 미세 석출물을 형성하여 기계적 특성을 크게 향상시켰다.
  • UVSS 합금의 경도는 Si 함량 증가에 따라 91.56 BHN에서 104.51 BHN으로 증가했으며, UVSS-T6 합금은 134.04 BHN에서 162.94 BHN으로 더욱 증가했다.
  • 24 wt.% Si를 포함한 UVSS-T6 합금은 극한 인장 강도 387 MPa, 항복 강도 369 MPa라는 가장 우수한 기계적 특성을 보였다.

그림 목록:

  • Figure 1: (a) Schematic setup and (b) Muffle furnace.
  • Figure 2: (a) Dimensions and (b) Specimen for test.
  • Figure 3: Microstructure of AlSi22Cu3.8Mg0.8 alloys (a) UVS and (c) UVSS-T6. Morphology of AlSi22Cu3.8Mg0.8 alloys (b) UVS and (d) UVSS-T6.
  • Figure 4: Microstructure of AlSi23Cu3.8Mg0.8 alloys (a) UVS and (c) UVSS-T6. Morphology of AlSi23Cu3.8Mg0.8 alloys (b) UVS and (d) UVSS-T6.
  • Figure 5: Microstructure of AlSi24Cu3.8Mg0.8 alloys (a) UVS and (c) UVSS-T6. Morphology of AlSi24Cu3.8Mg0.8 alloys (b) UVS and (d) UVSS-T6.
  • Figure 6: Hardness of UVSS and UVSS – T6 Al-Si alloys.
  • Figure 7: Ultimate tensile strength and yield strength of Al-Si alloys.

7. 결론:

  • 독특한 UVSS 방법이 과공정 Al-Si24 합금을 성공적으로 만드는 데 사용되었다.
  • Si의 중량% 증가는 1차정 및 공정 Si의 분율과 균일한 분포를 증가시킨다.
  • Si의 중량% 증가는 고용 강화 효과로 인해 “경도, 항복 강도”, 그리고 극한 인장 강도 특성을 증가시킨다.
  • 이는 UVSS-T6 주조 공정이 미세구조의 미세화 외에도 기계적 특성 개선에 기여했음을 보여준다.
  • 이 연구는 H-AlSi 합금과 UVSS-T6 주조 공정의 자체 특성 향상 사이의 상호작용에 대한 새로운 정보를 제공하며, 산업 및 자동차 목적에 활용될 수 있다.

8. 참고 문헌:

    1. Pratheesh K, Ravi M, George M. 2021. Characterisation of tensile fracture in squeeze casted Al-Si piston alloy. Int J Cast Met Res 34(2): 57-69. https://doi.org/10.1080/13640461.2021.1889163
    1. Sanil H, Deepak TK, Ravi M. 2022. Experimental and numerical evaluation of squeeze cast Al-Si-Cu-Ni-Mg alloy for piston applications. Mater Manuf Process 37(10): 1145-1155. https://doi.org/10.1080/10426914.2021.2016812
    1. Javidani M, Larouche D. 2014. Application of cast Al-Si alloys in internal combustion engine components. Int Mater Rev 59(3): 132-158. https://doi.org/10.1179/1743280413Y.0000000027
    1. Chong C, Liu ZX, Bo REN, Wang MX, Weng YG, et al. 2007. Influences of complex modification of P and RE on microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-20Si alloy. Trans Nonferrous Met Soc China 17(2): 301-306. https://doi.org/10.1016/S1003-6326(07)60089-2
    1. Zhang H, Haili D, Guangjie S, Luoping X. 2008. Microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-Si alloy modified with Cu-P. Rare Met 27(1): 59-63. https://doi.org/10.1016/S1001-0521(08)60031-5
    1. Jeon JH, Shin JH, Bae DH. 2019. Si phase modification on the elevated temperature mechanical properties of Al-Si hypereutectic alloys. Mater Sci Eng A 748: 367-370. https://doi.org/10.1016/j.msea.2019.01.119
    1. Zhao C, Li Y, Xu J, Luo Q, Jiang Y, et al. 2021. Enhanced grain refinement of Al-Si alloys by novel Al-VB refiners. J Mater Sci Technol 94: 104-112. https://doi.org/10.1016/j.jmst.2021.02.065
    1. Guniputi BN, Mamidi VK. 2023. Effect of in-situ reaction time on the strength of AA5052/ZrAl3 metal matrix nano composites. Adv Mater Process Technol 9(1): 263-274. https://doi.org/10.1080/2374068Χ.2022.2091188
    1. Lin C, Wu S, Lü S, An P, Wan L. 2013. Effects of ultrasonic vibration and manganese on microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-Si alloys with 2% Fe. Intermetallics 32: 176-183. https://doi.org/10.1016/j.intermet.2012.09.001
    1. Sha M, Wu S, Wan L. 2012. Combined effects of cobalt addition and ultrasonic vibration on microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-Si alloys with 0.7% Fe. Mater Sci Eng A 554: 142-148. https://doi.org/10.1016/j.msea.2012.06.026
    1. Patel GCM, Krishna P, Parappagoudar MB. 2016. Modelling and multi-objective optimisation of squeeze casting process using regression analysis and genetic algorithm. Aust J Mech Eng 14(3): 182-198. https://doi.org/10.1080/14484846.2015.1093231
    1. Li R, Liu L, Zhang L, Sun J, Shi Y, et al. 2017. Effect of squeeze casting on microstructure and mechanical properties of hypereutectic Al-xSi alloys. J Mater Sci Technol 33(4): 404-410. https://doi.org/10.1016/j.jmst.2017.02.004
    1. Hao J, Yu B, Bian J, Zheng L, Nie S, et al. 2021. Comparison of the semi-solid squeeze casting and gravity casting process on the precipitation behavior and mechanical properties of the Al-Si-Cu-Mg alloy. Mater Charact 180: 111404. https://doi.org/10.1016/j.matchar.2021.111404
    1. Gupta M, Ling S. 1999. Microstructure and mechanical properties of hypo/hyper-eutectic Al-Si alloys synthesized using a near-net shape forming technique. J Alloys Compd 287(1-2): 284-294. https://doi.org/10.1016/S0925-8388(99)00062-6

전문가 Q&A: 주요 질문과 답변

Q1: UVSS 주조 이후 T6 시효 처리를 적용한 구체적인 이유는 무엇인가요?

A1: T6 시효 처리는 기계적 특성을 추가적으로 향상시키기 위해 적용되었습니다. 논문에 따르면, T6 공정은 합금 기지 내에 미세한 석출물을 형성하며, 이 석출물들이 단단한 물질로 작용하여 변형 중 전위의 이동을 방해합니다. 이로 인해 경도, 항복 강도, 인장 강도가 UVSS 상태에 비해 크게 향상되는 ‘고용 강화 효과’를 얻을 수 있습니다.

Q2: 논문에서 T6 처리 후 공정 Si가 응집되었다고 언급했는데, 이는 물성에 부정적인 영향을 미치지 않나요?

A2: Si의 응집 현상이 관찰된 것은 사실이지만, T6 처리로 인한 전반적인 기계적 특성은 크게 향상되었습니다. 이는 Si 응집으로 인한 잠재적인 부정적 효과보다, 기지 내에 형성된 미세 석출물에 의한 고용 강화 효과가 훨씬 더 지배적이기 때문입니다. 논문은 Si 응집의 원인을 알루미늄과 실리콘 간의 열팽창 계수 차이와 불균일 핵 생성 사이트로 설명하고 있습니다.

Q3: UVSS 공정에서 미세구조가 미세화되는 구체적인 메커니즘은 무엇인가요?

A3: 논문은 미세하고 균일한 공정 Si 분포에 기여하는 두 가지 주요 메커니즘을 제시합니다. 첫째, 압착 주조 중 가해지는 높은 압력과 열이 기존 상(phase)들을 부분적으로 용해시킨 후 재석출시켜 미세한 구조를 형성합니다. 둘째, 교반 과정에서 가해지는 초음파 진동이 Si 분말을 액상 알루미늄 내에 효과적으로 파쇄하고 균일하게 분산시키는 역할을 합니다.

Q4: 실리콘 함량을 22 wt.%에서 24 wt.%로 높이면 경도가 향상되는 이유는 무엇입니까?

A4: 경도 향상의 주된 이유는 두 가지입니다. 첫째, 실리콘(Si) 자체가 알루미늄보다 훨씬 단단한 물질이므로, 합금 내 Si 상의 분율이 증가하면 전체적인 경도가 자연스럽게 높아집니다. 둘째, UVSS 공정이 이 증가된 Si 상을 “미세 공정 Si의 균일한 분포”로 만들어주어, 기지 전체에 걸쳐 경도 향상 효과가 효과적으로 발휘되도록 합니다. 그림 6의 데이터는 이러한 경향을 명확히 보여줍니다.

Q5: 압착 주조 공정의 구체적인 조건은 무엇이었나요?

A5: 용해된 복합재는 200°C로 가열된 금형으로 옮겨졌으며, 150 MPa의 압력으로 압착하여 빌렛을 성형했습니다. 이 높은 압력은 기공과 같은 내부 결함을 최소화하고 미세한 결정립을 형성하는 데 기여합니다.


결론: 더 높은 품질과 생산성을 향한 길

본 연구는 기존 과공정 Al-Si 합금이 가진 취성 및 낮은 상온 강도의 한계를 초음파 진동 교반 압착 주조(UVSS)와 T6 시효 처리라는 혁신적인 복합 공정을 통해 극복할 수 있음을 명확히 보여주었습니다. 미세구조를 성공적으로 제어하여 Si 함량이 24 wt.%인 합금에서 387 MPa에 달하는 높은 인장 강도를 달성한 것은, 자동차 및 항공우주 산업에서 요구하는 고성능 경량 부품 개발에 새로운 가능성을 열어줍니다. 이 연구 결과는 R&D 및 운영 현장에서 공정 최적화와 품질 향상을 위한 중요한 실질적 통찰력을 제공합니다.

STI C&D는 최신 산업 연구 결과를 적용하여 고객이 더 높은 생산성과 품질을 달성할 수 있도록 지원하는 데 전념하고 있습니다. 이 논문에서 논의된 과제들이 귀사의 운영 목표와 일치한다면, 저희 엔지니어링 팀에 연락하여 이러한 원칙을 귀사의 부품에 어떻게 구현할 수 있는지 알아보십시오.

(주)에스티아이씨앤디에서는 고객이 수치해석을 직접 수행하고 싶지만 경험이 없거나, 시간이 없어서 용역을 통해 수치해석 결과를 얻고자 하는 경우 전문 엔지니어를 통해 CFD consulting services를 제공합니다. 귀하께서 당면하고 있는 연구프로젝트를 최소의 비용으로, 최적의 해결방안을 찾을 수 있도록 지원합니다.

  • 연락처 : 02-2026-0450
  • 이메일 : flow3d@stikorea.co.kr

저작권 정보

  • 이 콘텐츠는 “Meghavath Peeru Naik”와 “Korabu Tulasi Balaram Padal”의 논문 “Microstructure and Mechanical Characterization of H-Al-Si Alloy Fabricated by Ultrasonic Vibration Assisted Stirring and Squeeze Casting – T6 Ageing”을 기반으로 한 요약 및 분석 자료입니다.
  • 출처: https://doi.org/10.17756/nwj.2023-s4-029

이 자료는 정보 제공 목적으로만 사용됩니다. 무단 상업적 사용을 금지합니다. Copyright © 2025 STI C&D. All rights reserved.

Investment Casting Workspace, 정밀주조

Workspace Highlights

  • 주조 패턴으로 쉘 생성을 능률적으로 수행할 수 있습니다.
  • 고급 방사 모델은 쉘 표면 사이의 완전한 복사 열 전달을 계산합니다.
  • 고급 모션 컨트롤에는 Bridgman, 레들 및 스핀 모션이 포함됩니다.

Workspace Overview

Investment Casting Workspace는 쉘 생성, 충전, 응고 (정적 또는 움직이는 Bridgman 쉘 금형) 및 냉각을 포함한 Investment Casting 주조의 모든 측면을 시뮬레이션하기 위한 사용하기 쉬운 도구를 Investment Casting 엔지니어에게 제공합니다.

쉘 몰드 생성 도구는 빠르고 신뢰할 수 있는 쉘 형상 생성을 위해 제공되며, radiative heat 및 view factor 모델은 쉘의 여러 부분 간의 복사 열전달(radiation heat transfer)을 정확하게 재현합니다. Directional solidification를 위해 쿨러 하부 단면과 분리된 뜨거운 상부 섹션이 있는 moving oven은 Bridgman 프로세스를 재현합니다. 용융 표면 진행 뿐만 아니라 몰드의 이동, 충진 양상 및 응고 패턴은 직관적인 후처리 도구를 통해 쉽게 평가되므로 공정 조건을 수정하여 주조 공정을 구현할 수 있습니다.

 프로세스 모델링

  • 유동
  • 고화 -고정 및 브리지먼
  • 냉각
 

쉘 몰드 생성

 

열 금형 모델링

  • 뷰 인자를 가진 전체 방사 모델링
  • 대류 및 전도 열 전달
 

멀티 블록 메시

 

유동 해석의 탁월한 정확도

  • 가스/버블 고립
  • 표면 산화물 계산
  • RNG 및 LES 난류 모델
 

래들 주입

 응고해석
  • 기공 예측
  • 수축 예측
  • 방향성 응고
 

결함 예측

  • 기공 예측
  • 공기 고립 예측
  • 조기 응고
  • 산화물 형성
 

동적 시뮬레이션 제어

  • 용탕 주입 제어
 

전체 분석 패키지

  • 다중 뷰포트가 있는 애니메이션 – 3D, 2D, 기록 플롯, 볼륨 렌더링
  • 다공성 분석 도구
  • 여러가지 해석 결과 비교
  • 용융 온도, 응고 분율 측정을 위한 센서 추가 기능
  • 파티클 트레이서
  • 일괄 후 처리
  • 보고서 생성

정밀주조품의 수축 결함 예측

정밀 주조품의 수축 결함 예측

정밀 주조 공정은 가장 오래된 주조 공정 중 하나로 기원전 4000년 이후에 보편화되었습니다. 이 과정은 용해된 금속을 소모품(왁스)패턴으로 생성된 세라믹 쉘에 주입하는 과정을 수반합니다. 일찍이 그것은 금, 은, 구리와 청동 합금으로 장신구와 우상을 만드는데 사용되었습니다.

정밀 주조공정은 1897년 아이오와 주, 위원회 블러프스의 Barabas Frederick Philbrook이 묘사한 대로 치과의사들이 왕관과 인레이를 만들기 위해 그것을 사용하기 시작한 19세기 말 현대 산업공정으로 사용되기 시작했습니다. 1940년대에는 제2차 세계대전 당시 기존 방법으로는 형성될 수 없거나 지나치게 많은 가공이 필요한 특수 합금의 정밀 순모형 제조 기술에 대한 수요로 인해 투자 주조 공정이 증가하였습니다.

오늘날 정밀 주조 공정은 표면 마감 및 치수 정확도가 우수하여 거의 순 형태에 가까운 철, 비철 및 초합금의 소형 산업용 부품을 생산하는데 주로 사용됩니다.

정밀 주조 공정은 다음 네 가지 주요 단계로 구성됩니다.

  • 왁스 패턴 생성 후, 패턴 클러스터 또는 ‘트리’를 만들기 위해 게이트 시스템으로 청소 및 조립합니다.
  • 나무는 세라믹 쉘을 얻기 위해 미세 모래와 Course한 모래 입자의 슬러리로 번갈아 코팅됩니다.
  • 용기는 건조되고, 왁스를 녹이기 위해 가열되며, 강도를 높이고 주입 준비합니다.
  • 마침내 주조 합금이 용해되어 예열된 쉘에 주입됩니다. 응고 후에 쉘이 파손되어 주조 부품을 얻습니다.

Figure 1. Solid model of the casting geometry

정밀 주조 공정에서 얻은 부품은 많은 중요한 용도에 사용되므로 내부적인 결함이 없어야 합니다. 정밀 주조 공정에서 발생하는 주요 결함은 세라믹 포함, 균열, 변형, 플래시, 주탕불량, 수축, 슬래그 포함, 탕경계등입니다. 얻은 주조물의 품질을 예측하려면 금속-몰드 열 전달계수, 주입 온도 등 다양한 주조 공정 매개 변수의 영향을 연구해야 합니다. 즉, 쉘 두께 및 쉘 열 전달계수가 그것입니다. 현대 컴퓨터 시스템 및 시뮬레이션 소프트웨어의 출현과 함께 금형 충진 및 응고 시뮬레이션은 주조공장에서 결함을 예측하고 설계를 최적화하는데 점점 더 많이 사용되고 있습니다.

이 연구의 주요 목적은 정밀 주조 공정에서 주요 요소인 복사 열 전달과 정밀 주조 공정에 고유한 쉘 금형이 FLOW-3D에서 효과적으로 구현될 수 있는지를 조사하는 것입니다. FLOW-3D를 사용하여 간단한 형상을 위한 정밀 주조공정의 주입 및 응고 시뮬레이션을 수행함으로써 두 구성요소의 서로 다른 효과를 조사합니다. 다양한 위치에서 얻은 온도의 수치는 문헌 [1]에보고 된 실험 결과로 검증됩니다. 복사 열 전달계수, 쉘 몰드 두께, 탕구 및 게이트의 위치에 대한 영향도 조사했습니다.

Shell mold

Figure 2. Shell mold

Methodology

현재 연구에서 사용된 계산 형상은 그림 1에 나와 있습니다. 쉘 몰드는 다음 단계를 사용하여 작성되었습니다.

  • complement 1로 형상을 FLOW-3D로 가져오고 지정된 셀 크기로 가져온 형상을 중심으로 메쉬 블록을 작성합니다.
  • “complement”유형의 component1의 첫 번째 하위 구성 요소를 만들어 하위 구성 요소 외부의 모든 항목을 메쉬의 범위까지 확고하게 만듭니다.
  • 솔리드 데이터베이스에서 이 솔리드 블록의 금형 재질 특성을 정의하십시오.
  • 솔리드 특성 GUI의 구성 요소 특성에서 “Thermal penetration depth”를 정의하는 옵션이 있습니다. 여기서 쉘 두께 값을 정의 할 수 있습니다.
  • 이제 전처리기를 실행하십시오.
  • Analyze 탭>3D 탭으로 이동 한 다음 이전 단계에서 생성 한 prpgrf 파일을 엽니다. ‘Iso-surface’와 ‘color variable’에서 “thermally active component volume”을 선택하고 “Render”을 선택하십시오.
  • Display에 이제 형상의 셸 부분 만 표시됩니다.
  • 개체 목록 (창의 왼쪽 하단)에서 “component 1″을 선택하고 “component 1″을 마우스 오른쪽 단추로 클릭 한 다음 “stl로 내보내기”를 선택하여 이 곡면을 STL 파일로 저장하십시오.
Two mesh blocks

Figure 3. The view of the two mesh blocks for the creation of a void with discretization

쉘 몰드 용 STL 파일을 만든 후에, 이 파일을 component 1로 새 시뮬레이션으로 가져오고 이전에 작성한 주조 형상을 하위 구성 요소로 가져오고 유형을 ‘hole’으로 선택합니다. 쉘 몰드와 함께 주조 형상이 그림 2에 나와 있습니다. 이것은 우리의 계산 영역으로 사용됩니다. 다음은 계산 영역을 cubical/rectangular셀로 분할하기 위한 메쉬를 만드는 것입니다. 메쉬 블록을 작성하여 FLOW-3D에서 메쉬를 생성합니다. 현재의 작업을 위해 2.5mm의 고정된 셀 크기가 선택된 그림 3에 표시된 균일한 메쉬 옵션을 선택했습니다. 입력 위치 주변에 메시 블록 2가 사용되는 현재 시뮬레이션을 위해 메시 블록 2개가 생성되었습니다. 쉘과 주변 공기 사이의 30°C에서의 열 전달을 고려하여 쉘 주위에 보이드 영역이 정의됩니다. 이 영역은 ‘heat transfer type 1’이 있는 보이드 영역으로 선택되며 셸과 주변 공기 사이에 열 전달 계수 값이 지정됩니다. heat transfer type 1은 방사선을 포함한 종합 열 전달 계수가 됩니다.
쉘 주형에 선택된 재료는 zircon이며 열 특성은 Sabau and Vishwanathan에 의해 수행된 실험에서 얻을 수 있습니다[2]. 표 1은 연구에 사용된 재료에 대해 지정된 값을 보여 줍니다.

MATERIALPROPERTYVALUEUNIT
Fluid –AluminiumA356 alloyDensity 2437kg/m³
Thermal conductivity116.8W/(m K)
Specific heat1074J/(kg K)
Latent heat433.22kJ/m³
Liquidus temperature6080C
Solidus temperature552.40C
Zircon MoldThermal conductivity1.09W/(m K)
Specific heat* Density1.63E+06J/( m³ 

Initial and boundary conditions used are show in Table 2.

Mold temperature430°C
Melt pouring temperature680°C
Filling time7 s
Interface heat transfer coefficient850 W/m2K
Heat transfer coefficient between ambient and mold (radiation effect)30 -100 W/m2K

Table 2. Initial and boundary conditions used for the simulation

Sprue basin에 들어가는 용융물의 초기 속도와 온도는 메시 블록 2의 상단 경계에서 속도 경계 조건으로 주어집니다. 기본적으로 다른 모든 경계는 대칭 유형으로 설정됩니다.

Results & Discussion

Validation with reported experimental results

Experimental and numerical comparison

충전 및 응고 동안 냉각 곡선을 얻기 위한 실험에서 Sabuet.al[1]에 의해 선택된 네 개의 위치가 검증 목적으로 사용되었습니다. 그들은 C1, C2, S11, S12및 S21로 언급됩니다. C1과 C2지점은 주물의 플레이트의 중심에 있으며 S11, S12및 S21은 모두 쉘에 위치합니다. 이러한 위치에서의 온도 변화는 그림 4와 같습니다.
온도 프로파일의 수치 및 실험결과의 차이가 허용한계 안에 있음을 알 수 있습니다. probe points C1과 C2의 경우, 수치와 실험 결과 사이의 차이는 응고 중에 5%, 응고 후 냉각 시 12% 이내입니다. 쉘의 점에 대한 수치 결과는 실험 결과보다 약 5% 높습니다. 이는 쉘 재료에 열 물리학적 특성을 할당할 때 발생하는 가정과 쉘 열 전달 계수의 값 때문일 수 있습니다.

Fill sequence & solidification pattern for two different sprue locations

2 개의 상이한 탕구 위치에서 용탕 충전 순서는 5a 및 5b에 나와 있습니다. 최종 탕구가 더 많은 splashing을 생성하므로 결함으로 이어질 수 있습니다. 탕구가 중간에 놓여지면 흐름은 보다 균일 해지고 두 주조 단면에서 비슷한 온도 분포를 보입니다. 50 % 응고 후의 온도 프로파일의 2D 도면은 두 경우 모두 그림 5c 및 5d에 나와 있습니다. 수축 위치에서 볼 때 두 탕구 위치가 결함을 일으키는 것은 분명합니다.

Fill sequence at different time intervals when the sprue is located at one end
Figure 5a. Fill sequence at different time intervals when the sprue is located at one end

 

Fill sequence at different time intervals when the sprue is located in the middle
Figure 5b. Fill sequence at different time intervals when the sprue is located in the middle

2D temperature profile after 50% solidification when the sprue is located at one end
Figure 5c. 2D temperature profile after 50% solidification when the sprue is located at one end
2D temperature profile after 50% solidification when the sprue is located in the middle
Figure 5d. 2D temperature profile after 50% solidification when the sprue is located in the middle
Effect of shell thickness

정밀 주조에 대한 쉘 두께의 효과를 연구하기 위해 두께가 7.2, 10, 15 및 20 mm인 주물을 선정하였습니다. 그림 6a 및 6b는 주조품의 특정 위치에서 냉각 곡선을 나타내며, 이는 C1으로 나타내고 쉘 몰드 내의 특정 위치에 있으며, 응고 중에 S11로 나타납니다. 세라믹 쉘의 두께가 7.2 mm에서 15 mm로 증가하면 냉각 속도가 감소하여 응고 시간이 길어지는 것을 볼 수 있습니다.

Effect of shell heat transfer coefficient

쉘 열 전달 계수는 열이 쉘 몰드의 외부 벽에서 방사선을 통해 주변 공기로 열을 방출하는 속도를 나타냅니다. 이 효과를 조사하기 위해 열 전달 계수의 값을 20에서 80W/m2K까지 다양하게 했습니다. 7a 및 7b로부터, h의 변화는 주조 재료 및 쉘의 냉각 속도에 중요한 영향을 미친다는 것을 알 수 있습니다. 열 전달 계수가 20에서 80W/m2K로 증가하면 C1에서의 응고 시간이 812 초에서 334 초 (약 44 %)로 감소되었음을 알 수 있습니다. 따라서, h의 값을 변화시키는 것은 주물의 미세 구조에 영향을 미칩니다.

Temperature profile 1
Figure 6a. Temperature profile at location C1 (casting) for the casting geometry where the sprue is located at one end for various shell thickness values
Temperature profile 2
Figure 6b. Temperature profile at location S11 (shell) for the casting geometry where the sprue is located at one end for various shell thickness values
Temperature profile at location C1
Figure 7a. Temperature profile at location C1 (casting) for the casting geometry where the sprue is located at one end for various heat transfer coefficient values between the shell mold & ambient
Temperature profile at location S11
Figure 7b. Temperature profile at location S11 (shell) for the casting geometry where the sprue is located at one end for various heat transfer coefficient values between the shell mold & ambient

Conclusions

정밀 주조 공정의 몰드 충진 및 응고 시뮬레이션은 FLOW-3D를 사용하여 수행되었습니다. 주조 공정에 대한 주조 매개변수의 영향을 연구하기 위해 파라메트릭 연구가 수행되었습니다. 본 연구에서 다음과 같은 결론을 도출 할 수 있습니다.

  • FLOW-3D는 멀티 캐비티 몰드의 주입 및 응고 모델링이 가능합니다. 프로브 위치의 예측 온도 프로파일은 실험 데이터의 허용오차 이내였다.
  • 쉘 두께의 경우, 두 경우 모두 셸의 임계 두께가 있으며, 그 이상으로 열 전달 특성이 역행하는 것으로 확인되었습니다. 셸 두께가 증가함에 따라 응고 시간이 임계 두께까지 증가하여 감소하기 시작했습니다. 원래 형상의 경우 임계 두께는 15~20mm인 반면 수정된 형상의 경우 10mm와 15mm 사이에 있다.
  • 쉘과 대기 사이의 열 전달 계수 h는 열 전달 특성에 가장 큰 영향을 미치는 것으로 나타났습니다. h가 20에서 80W/m2K로 4 배 증가할 때 탕구의 중심에서 응고 시간이 40 % 이상 감소했습니다.

References

Sabau, A.S., Numerical Simulation of the Investment Casting Process, Transactions of the American Foundry Society, vol. 113, Paper No. 05-160, 2005.

Sabau, A.S., and Viswanathan, S., Thermophysical Properties of Zircon and Fused Silica-based Shells used in the Investment Casting ProcessTransactions of the American Foundry Society, vol. 112, Paper No. 04-081, 2004.

FLOW-3D 교육 안내 및 신청

education_banner

HIGH-END TOP CLASS
FLOW-3D CFD EDUCATION

FLOW-3D 분야별 교육 과정 안내


  • 교육 과정명 : 수리 분야

댐, 하천의 여수로, 수문 등 구조물 설계 및 방류, 월류 등 흐름 검토를 하기 위한 유동 해석 방법을 소개하는 교육 과정입니다. 유입 조건(수위, 유량 등)과 유출 조건에 따른 방류량 및 유속, 압력 분포 등 유체의 흐름을 검토를 할 수 있도록 관련 예제를 통해 적절한 기능을 습득하실 수 있습니다.

  • 교육 과정명 : 해양 분야

해안, 항만, 해양 구조물에 대한 파랑의 영향 및 유체의 수위, 유속, 압력의 영향을 예측할 수 있는 해석 방법을 소개하는 과정입니다. 항주파, 슬로싱, 계류 등 해안, 해양, 에너지, 플랜트 분야 구조물 설계 및 검토에 필요한 유동해석을 하실 수 있는 방법을 알려드립니다. 각 현상에 대한 적절한 예제를 통해 기능을 습득하실 수 있습니다.

  • 교육 과정명 : 주조 분야

주조 분야 사용자들이 쉽게 접근할 수 있도록 각 공정별로 해석 절차 및 해석 방법을 소개하는 교육 과정입니다. 고압다이캐스팅, 저압다이캐스팅, 경동주조, 중력주조, 원심주조, 정밀주조 등 주조 공법 별 관련 예제를 통해 적절한 기능들을 습득할 수 있도록 도와 드립니다.

  • 교육 과정명 : 레이저 용접 분야

레이저 용접 해석을 하기 위한 물리 모델과 용접 조건들을 설정하는 방법에 대해 소개하는 교육 과정입니다. 해석을 통해 용접 공정을 최적화할 수 있도록 관련 예제와 함께 적절한 기능들을 습득할 수 있도록 도와 드립니다.

  • 교육 과정명 : 3D프린팅 분야 과정

Powder Bed Fusion(PBF)와 Directed Energy Deposition(DED) 공정에 대한 해석 방법을 소개하는 교육 과정입니다. 파우더 적층 및 레이저 빔을 조사하면서 동시에 금속 파우더 용융지가 적층되는 공정을 해석하는 방법을 관련 예제와 함께 습득하실 수 있습니다.

고객 맞춤형 과정


상기 과정 이외의 경우 고객의 사업 업무 환경에 적합한 사례를 중심으로 맞춤형 교육을 실시합니다. 필요하신 부분이 있으시면 언제든지 교육 담당자에게 연락하여 협의해 주시기 바랍니다.

고객센터 및 교육 담당자

  • 전화 : 02)2026-0450, 02)2026-0455
  • 이메일 : flow3d@stikorea.co.kr

교육 일정 안내


Education Banner

교육은 매월 정해진 일정에 시행되는 정기 교육과 고객의 요청에 의해 시행되는 비정기 교육이 있습니다. 비정기 교육은 별도문의 바랍니다.

1. 연간교육 일정

Education_2026


2. 교육 내용 : FLOW-3D Basic

  1. FLOW-3D 소개 및 이론
    • FLOW-3D 소개  – 연혁, 특징 등
    • FLOW-3D 기본 개념
      • VOF
      • FAVOR
    • 해석사례 리뷰
  2. GUI 소개 및 사용법
    • 해석 모델 작성법  – 물리 모델 설정
      • 모델 형상 정의
      • 격자 분할
      • 초기 유체 지정
      • 경계 조건 설정
    • 해석 결과 분석 방법  – 해석 모델 설명
  3. 해석 모델 작성 실습
    • 해석 모델 작성 실습  – 격자 분할
      • 물리 모델 설정
      • 모델 형상 및 초기 조건 정의
      • 경계 조건 설정
      • 해석 과정 모니터링
      • 해석 결과 분석
    • 질의 응답 및 토의

3. 교육 과정 : FLOW-3D Advanced

  1. Physics Ⅰ
    • Density evaluation
    • Drift flux
    • Scalars
    • Sediment scour
    • Shallow water
  2. Physics Ⅱ
    • Gravity and non-inertial reference frame
    • Heat transfer
    • Moving objects
    • Solidification
  3. FLOW-3D POST (Post-processor)
    • FLOW-3D POST 소개
    • Interface Basics
    • 예제 실습

FLOW-3D 교육 신청 방법 안내


  • 교육 신청은 홈페이지의 교육 신청 창에서 최소 3일 전에 신청합니다.
  • 모든 교육과정은 신청 인원이 2인 이상일때 개설되며, 선착순 마감입니다.
  • 교육 신청을 완료하시면, 신청시 입력하신 메일주소로 교육 담당자가 확인 메일을 보내드립니다.
  • 교육 시간은 Basic : 오전10시~오후5시, Advanced : 오후1시30분~오후5시30분까지입니다.
  • 교육비 안내
    • FLOW-3D, FLOW-3D CAST, FLOW-3D HYDRO Basic (2일) : 기업 66만원, 학생 55만원
    • FLOW-3D WELD/AM Basic 레이저용접, 3D 프린팅(2일) : 기업 88만원, 학생 66만원
    • FLOW-3D Advanced (1일) : 기업 33만원, 학생 25만원
    • 상기 가격은 부가세 포함 가격입니다.
  • 교육비는 현금(계좌이체)로 납부 가능하며, 교재 및 중식이 제공됩니다.
  • 세금계산서 발급을 위해 사업자등록증 또는 신분증 사본을 함께 첨부하여 신청해 주시기 바랍니다.
  • 교육 종료 후 이메일로 수료증이 발급됩니다.
고객센터 및 교육 담당자
  • 전화 : 02)2026-0450, 02)2026-0455
  • 이메일 : flow3d@stikorea.co.kr
교육 장소 안내
  • 지하철 1호선/가산디지털단지역 (8번출구), 지하철 7호선/가산디지털단지역 (5번출구)
  • 우림라이온스밸리 B동 302호 또는 교육장
  • 당사 건물에 주차할 경우 무료 주차 1시간만 지원되오니, 가능하면 대중교통을 이용해 주시기 바랍니다.
오시는 길